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山西平遥耀光煤电有限责任公司2台200MW汽轮发电机组配2台上海锅炉厂有限责任公司生产的SG-705/13.7-M453型CFB锅炉。该锅炉采用岛式布置、单锅筒自然循环、平衡通风、绝热式旋风气固分离器。
2、改造方案介绍
耀光煤电有限公司锅炉在投产前加装了主动式多阶防磨梁。防磨梁部分直接减少的受热面面积约110m2,约占炉膛总受热面积5.4%,造成锅炉运行床温偏高(炉膛密相区床温最高可达940~950℃),影响到锅炉满负荷运行的安全性,并且对锅炉环保排放造成不利影响,为机组后续超低排放改造带来一定困难。为此经过多方分析、讨论、考察,决定在锅炉炉膛内增加挂屏(水冷屏),以达到降低锅炉运行床温的目的。具体方案为在炉内靠近后墙处增加两片水冷屏,管子材料与锅炉原设计水冷屏一致,水冷屏面积约为180m2。
3、改造后的效果分析
2017年8月2日至9月24日,耀光煤电有限公司对#1锅炉进行了降低床温挂屏改造,改造后的效果分如下几方面进行分析。
3.1锅炉侧参数变化
我们对改造前、后的相同锅炉负荷下进行了参数对比得出如下结论:
1)主蒸温度:200MW工况下锅炉主蒸汽温度达在满负荷时均达设计值;150MW工况下锅炉主蒸汽温度偏离设计温度1℃。
2)再热蒸汽温度:200MW工况下锅炉再热蒸汽温度相比改造前提高4.5℃,且距设计值仅差1℃;150MW工况下再热蒸汽温度相比改造前提高2.2℃;再热汽温原先严重偏离设计值的情况得到极大改善。
3)减温水:锅炉200MW工况下主蒸汽减温水量改造后比改造前降低5.97t/h;150MW工况下主蒸汽减温水量改造后比改造前降低13.07t/h;改造前200MW、150MW工况下再热器喷水量达10吨和3.7吨,改造后再热器上述负荷情况下不再喷水。
4)综合考虑不同煤种,不同热值,灰分变化进而引起返料量变化等的情况下,200MW情况下锅炉床温降低3-7℃;150MW时情况下锅炉床温降低11-20℃。锅炉完成改造后,三个返料器返料量均匀性有所提高,原有屏过超温频繁问题得到极大改善与缓解。
3.2锅炉SO2、NOX变化情况
3.2.1锅炉SO2变化情况分析
由于生产过程中不具备原始排放数据检测条件,所以我们通过改造前后两年中运行条件相似、接近的情况进行脱硫对比,间接求证改造前、后锅炉SO2产生量的变化。表1为改造前、后单位万千瓦发电量脱硫成本对比表。从表1中可看出,挂屏改造完成后,单位万发电量脱硫成本降低8.94元/万KW.H,证明挂屏改造完成后,锅炉炉内脱硫效率得到了一个较大的提高。
3.2.2锅炉NOX
变化情况分析由于生产过程中不具备原始排放数据检测条件,所以我们通过改造前后两年中运行条件相似、接近的情况进行脱硝对比,间接求证改造前、后锅炉NOX产生量的变化。表2为改造前、后尿素用量对比表。
由表2可看出,在氮氧化物排放均值基本相同的情况下,尿素用量改造后比改造前急剧减少,用量减少62.5%,证明挂屏改造后,锅炉NOx的原始产生量有了明显降低。
3.3 3500大卡高热值煤燃烧试验
本次挂屏改造的目的还想进一步扩大锅炉适应煤种的热值,以适应当前日益严峻的煤炭市场。为此,我们进行了3500大卡高热值煤种燃烧试验,挂屏改造前后高、低热值煤种试验结果显示:
1)二者燃烧煤种存在500大卡差值,在电负荷、给煤量、汽压均相当的情况下,二者蒸汽流量相差56.3t/h,原因为供热量存在差值;
2)在两种燃烧过程中,锅炉分离器阻力及中部差压相当,说明二者煤种成灰特性基本一致,煤的性质未发生较大变化;
3)燃烧3500大卡高热值煤种时,主蒸汽减温水量降低18.28t/h,再热器减温水为0吨;
4)存在问题:在燃烧高热值煤时,主、再热蒸汽温度均要小于燃烧低热值煤,差值在5-10℃,这种情况应为煤中灰分降低,炉内灰密度降低,尾部烟井传热相应减弱造成,为燃烧高热值煤种的不利因素;
5)改造后的数据中锅炉脱硫排放按50mg/m3进行控制,而改造前按200mg/m3进行控制,炉内石灰石同比进行了大量的投加(Ca/s比增加0.5),此项有降低床温的影响;而燃烧高热值煤种则有提升床温的影响;二者协同作用下,燃烧高热值煤种时锅炉床温控制在921.25℃,床温可控。
4、改造结论
1)降低锅炉床温,机组200MW时,床温可运行在890-920℃;150MW时,床温可运行在860-880℃;100MW时,床温可运行在810-830℃。
2)挂屏改造完成后,锅炉炉内脱硫效率得到了一个较大的提高。
3)挂屏改造后,对锅炉NOx的原始产生量有明显降低。
4)挂屏降床温改造后,锅炉燃烧煤种热值可扩大至3500大卡,提高了锅炉燃烧煤种热值上限,可以更好适应日益严峻的煤炭市场。
文献信息
张临锋.705t/h循环流化床锅炉降床温挂屏改造[J].锅炉制造,2018(03):27-28.
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