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4.2 全天测试数据分析
4.2.1 高压侧电能质量
计算出周立营测试时间内全天平均功率因数,如表2所示。
表2 日平均功率因数
变电所APF滤波器投入与不投入相比较,功率因数提高0.003,分区所RLC滤波器投入后,功率因数却下降0.019。表明APF滤波器对高铁功率因数略有改善作用,但RLC滤波器增加较大容性无功,导致过补,反使功率因数下降。
按每天统计周立营变电所高压侧三相电压总谐波畸变率、不平衡度和负序电流最小值、平均值、95%概率大值和最大值。统计结果如表3所示。
表3 三相电压总谐波畸变率(%)、电压不平衡度(%)和负序电流(A)
在分区所RLC高通滤波器不投入状态下,投入变电所APF滤波器,三相电压谐波畸变率平均值分别下降0.03%、0.02%、0.02%,三相电压谐波畸变率95%概率大值分别下降0.03%、0.02%、0.01%。在变电所APF滤波器不投入状态下,投入分区所RLC高通滤波器,三相电压谐波畸变率反而有些许升高。
变电所APF滤波器和分区所RLC高通滤波器同时投入时,三相电压谐波畸变率无明显变化。表明变电所APF滤波器对滤除谐波降低总谐波畸变率有作用,但分区所RLC由于造成低次谐波略微放大,并不能降低总谐波畸变率。
根据高压侧三相的实测数据,在分区所RLC高通滤波器不投入状态下,投入变电所APF滤波器,电压不平衡度有所下降,平均值、95%概率大值分别下降0.19%、0.38%。在变电所APF滤波器不投入状态下,投入分区所RLC高通滤波器,负序电流、电压不平衡度反而有些许升高。
变电所APF滤波器和分区所RLC高通滤波器同时投入时,电压不平衡度有所下降,平均值、95%概率大值分别下降0.15%、0.32%。负序电流无明显变化。表明APF滤波器对补偿负序电流有作用,而RLC无作用。
4.2.2 牵引侧电能质量比较
统计周立营变电所北京方向T线、F线电压总谐波畸变率、总谐波电流24h最小值、平均值、95%概率大值和最大值。统计结果如表4所示。
表4 北京方向T线、F线电压总谐波畸变率(%)和总谐波电流(A)
变电所APF滤波器和分区所RLC高通滤波器同时投入时,T线、F线电压总谐波畸变率有所下降。
4.4典型时刻数据分析
选取周立营变电所APF滤波器投入时的某个典型时刻,分析了北京方向T线电压、APF滤波器电流及其对应的谐波含量大小,如图1,表5所示。
图1 周立营北京方向APF电流及其谐波含量
表5 APF电流各次谐波含量
根据APF滤波器典型波形和频谱的实测数据分析可知,滤波器滤除的低次谐波主要集中在13次以内。
北京上海方向T线电压的波形图和对应的APF电流谐波含量,如图2所示。比对了同一时刻背靠背方式下北京和上海方向有功和无功数值,表6所示。
图2 周立营北京上海T线电压及其APF电流谐波含量
表6 周立营APF有功无功值
根据北京和上海方向APF有功无功实测数据分析可知,北京和上海方向APF有功功率相同,验证了APF采用背靠背变流器方式进行谐波治理,即通过直流侧的相互连接转移两供电臂牵引负荷的有功功率实现负序补偿,而两供电臂的谐波和无功功率则分别进行补偿。
选取了20日艾各庄分区所RLC高通滤波器投入时的某个典型时刻,分析了T线和F线所接RLC高通滤波器电流和对应的谐波含量大小,图3,图4所示。
图3 艾各庄分区所高通滤波器T线电流波形和谐波频谱
图4 艾各庄分区所高通滤波器F线电流波形和谐波频谱
RLC二阶高通滤波器在设计之初用于吸收14次以上的高次谐波电流,但从谐波频谱图中看出,治理效果并不显著,同时鉴于京沪高铁本身很高的电能质量,很难反应滤波设备的滤波能力。
5 总结与建议
测试结果表明,投入APF滤波器对高压侧三相功率因数略有改善,由于高速铁路动车组本身功率因数已经很高,这种改善并不显著。由于电铁低次谐波含量相对高次要大些,APF滤波器投入能有效滤除部分低次谐波电流;而RLC高通滤波器对改善总谐波畸变率没有效果,其主要作用是抑制高次谐波谐振。此次周立营谐波治理试点也说明了京沪高铁电能质量处在较高水平,治理装置安装的必要性不大。
目前我国铁路和电力双方在电铁谐波限值及评估方法上尚未达成一致。从测试结果来看,京沪高铁电能质量并没有像前期电力部门预评估那样严重。把电铁接入电网谐波预评估结果直接用作强制用户采取谐波治理措施的依据,可能会造成国家投资的浪费[10]。建议国家尽快制定符合我国实际条件的谐波预评估机制,为电网和铁路的安全运行创造条件。
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