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图2. #4E浆液循环泵调速期间转速与出口SO2关系图
在首次调速结束后,#4E浆液循泵进行了72小时满出力试运。试运期间平均电流为79A,平均负荷501MW,平均入口硫份3386 mg/Nm3,平均出口SO2浓度为23.86 mg/Nm3。满出力试运期间,对#4E浆液循泵振动、温度均进行了测量,结果表面均在正常范围内,#4E浆液循泵72小时试运合格,并于2017年07月18日顺利结束。
2、#4E浆液循环泵安全转速的确定
鉴于大型浆液循环泵的设计与运行存在一定的偏差,厂家给出的推荐运行频率和调整频率仍需要经过实践的检验。为此三门峡项目部于2017年07月18日下午进行了#4E浆液循环泵安全转速确定及对SO2排放影响实验。试验期间,#4机组负荷为501~ 600MW,入口硫份为3246~ 3842mg/Nm3。由于#4E浆液循环泵初次调速试验发现转速在470rpm以下时几乎不出力,为保证SO2排放合格等要求,安全转速试验在满转速运行一段时间,排放平稳、无较大波动情况下进行,逐步降低转速,从600rpm降低至200rpm,考察其不同转速下的出力情况,如中途发现排放迅速上涨,应立即增大供浆,增加变频,防止超标事件的发生。根据相关公式可知理论上变频电机的转速与电流的平方成正比,其转速的平方与电流的关系如下图3所示。
图3. #4E浆液循环泵不同转速平方与电流关系
从图3可以清楚的看出#4E浆液循环泵的安全转速范围为490rpm~ 600rpm。其在480rpm~ 200rpm下的试验仍需要进一步研究。
3、#4E浆液循环泵对出口SO2排放的影响
为了探究#4E浆液循环泵变频调节对吸收塔出口SO2排放值得影响,三门峡项目部组织运行班组进行了相关试验,试验期间负荷稳定在510~ 550MW左右,入口硫份在3433 ~ 3800mg/Nm3左右,Ph值在5.58~ 5.63之间,供浆量尽量维持不变以准确了解#4E浆液循环泵的变频特性。原#4E浆液循环泵启动对排放的影响见下图4。
图4 .#4E浆液循环泵在启动对SO2排放的影响
从图4可以清楚的看出,原#4E浆液循环泵不同负荷和不同入口硫份下启动后对吸收塔SO2排放的影响最大降低21.9 mg/Nm3,最小降低7.6 mg/Nm3,平均降低约14.8 mg/Nm3。由于改造后的#4E浆液循环泵运行时间较短,暂无法统计在各负荷段和硫份下启动对SO2排放的影响,但因改造前后#4E浆液循环泵的转速未发生较大变化,由595rpm改造为最大600rpm,因此,其改造后满转速启停对SO2排放的影响可参考原#4E浆液循环泵统计数据(图4),此外前文提到#4E浆液循环泵转速由380rpm调整为600rpm时,SO2降低了约14 mg/Nm3,这与原#4E循泵相差无几,也在一定程度上间接反映了改造后的#4E浆液循泵房满转速运行与原#4E浆液循环泵的效果基本一致。
由于负荷和入口硫份也存在一定的波动,因此统计时,每调整一次转速,维持10分钟,统计10分钟内的SO2平均浓度,剔除异常数据(异常增大或降低的数据)。试验期间,负荷波动为±3MW左右,入口硫份波动为±200mg/Nm3左右。图5为改造后的#4E浆液循环泵转速与出口SO2平均浓度关系。
综合来说,#4E浆液循环泵转速调整对转速SO2排放影响在500~ 570rpm之间有较好的线性关系,每降低30rpm,排放可能会上涨2~ 4 mg/Nm3;低于500rpm排放可能上涨较大,而高于570rpm,影响则不甚明显。
4、变频改造后的节电效应
永磁电机具有高效率、高节能经济运行特性范围宽的特点(负载在25~120%时,效率可达94%以上),许多大马拉小车的应用场所都在永磁同步变频高效率区范围内。比如负载率为50%时,异步电机的效率下降到89%,永磁同步变频依然可以保持94%的高效。具有高功率因数的特点(功率因数可达95%以上),使得供电系统中无需再提供无功,取消了无功功率补偿器,减少了设备投资和故障点。同时由于有功、无功电流的大幅下降(比同容量异步电机下降30%),使得所有供电电缆截面、供电变压器、柜内母排、开关等容量都会降低,减少设备投资的同时,减少了变压器及输电线路的损耗。因此,但从永磁同步电机方面来说,相比异步电机具有一定的节能作用。
另一方面在运行过程中,由于其较高的功率因数,其额定运行电流比异步电机小。例如#4E循泵原电机额定功率为1000kw,功率因素仅为0.8,额定电流为125.9A,而改造后的同步永磁电机在同样功率下,功率因数达0.96,额定电流为104.4A,在实际运行过程中,实际运行电流均是低于额定电流的,下面将以#4E浆液循环泵改造前后的实际输出功率作比较,来恒量改造后的节能效应。
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