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一种大型纯凝汽轮发电机组对外供热改造新模式

2018-10-26 09:21来源:《发电技术》期刊作者:薛智关键词:超临界发电机组热电联产收藏点赞

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综上所述,机组在抽汽工况运行时,相对纯凝汽工况而言,其工况更复杂、更恶劣,尤其是高压末三级动叶。在上述强度工况下,高压末三级动叶仍在安全范围内,可确保安全连续运行。但抽汽工况下末级叶根激励指数已接近许用值,实际运行时需严格控制非调整抽汽总量,以保证高压末几级叶片的运行安全。通过对动叶片强度工况下的强度和应力计算,切除#1高加时,高排最大抽汽量为100 t/h(冷再、热再合计抽汽量)。因机组之前进行的供热改造已从再热器抽汽达到100 t/h,因此仅切除#1高加已无法增加对外供热量。而同时切除#1、#2高加,高排最大抽汽量可达到200 t/h,满足机组增加对外供热量的要求。

4 退出#1、#2高加对汽轮机轴向推力的影响分析

B191机型由单流高压缸,单流中压缸和双流低压缸组成。调节级采用与高压缸汽流方向一致的顺流布置,高中压合缸。低压缸对称双流,推力相互抵消,自然平衡。高压缸轴封左右对称,推力自然平衡。因此,推力平衡仅为高中压缸的推力及平衡活塞之间的平衡[9]。由于机组已经运行较长时间,上海汽轮机厂采用同比计算的方法进行推力核算,以纯凝运行各阀点工况为基准,分别计算高排抽汽100 t/h、切除#1高加高排抽汽、切除#1和#2高加高排抽汽几种工况下,对汽轮机轴向推力的影响,取4种工况作为推力计算校核工况,轴向推力计算结果如表4所示。

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从计算结果可以看出,以纯凝工况为基准,仅切除#1号高加,高排抽汽100 t/h,推力会向调阀端增大,随着负荷越大,增大的幅度越大;如切除#1、#2号高加,高排抽汽200 t/h,推力会向调阀端增大,随着负荷越大,增大的幅度越大。但对推力的影响是“仅切除#1号高加,高排抽汽100 t/h”的工况时最大。因此,在实行供热增量改造后,运行中需监视轴向推力的变化,尤其在高负荷抽汽工况下。

5 退出#1、#2高加对机组经济性影响

停运#1、#2高加,将引起各负荷状态下给水温度降低,从而降低机组的回热效果,引起机组发电煤耗升高[10],从表5的计算可知,100%、75%、50%电负荷工况下,停运#1、#2高加将使得最终给水温度分别下降67、63、64 ℃,机组发电煤耗升高5.1~5.6 g/(kW·h)。纯凝状态下,均摊至全年平均发电煤耗将升高约5.3 g/(kW·h)。

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停运#1、#2高加,虽然在纯凝状态下均摊至全年平均发电标煤耗将升高约5.3 g/(kW·h),按机组年利用小时数4 500 h、标煤价为900元/t计算,单台机组每年的增加的燃料成本约为1 288万元。按每吨供热的边际利润为40元、全年对外供热6 000 h测算,单台机组额外增加的100 t/h对外供热量为公司贡献的边际利润为2 400万元,经济效益显著。

6 结论

要实现压力为1.5 MPa左右的低压对外抽汽供热改造,目前国内多数纯凝机组采用的方法是从再热器冷段或热段抽汽外供,但供热量受到汽轮机允许抽汽量的限制。为达到以最小的改造实现对外供热量倍增的效果,退出#1、#2高加,将原一段、二段抽汽从再热器冷段抽出作为对外供热蒸汽是一种创新性的模式。通过理论测算和现场试验,该方法对机组给水温度、脱硝投入的影响都是可控的,对汽轮机高压缸末级叶片安全性和汽轮机组轴向推力的影响经核算也是在安全裕度之内的,经济效益经评估也是显著的。证明退出#1、#2高加,实现对外供热量倍增的方法是可行的,可供纯凝机组实施大流量低压供热改造时借鉴。

参考文献

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原标题:一种大型纯凝汽轮发电机组对外供热改造新模式
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