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2.1.2 73%BMCR 工况
73%BMCR 工况烟气 NOₓ 浓度场分布见图 5。
如表 4 所示,实验期间 1 号炉 73% BMCR 工况下实测除尘器入口 NOₓ 排放浓度最高值为126.69 mg/m3, 最低值为 97.13 mg/m3,平均值为 115.44 mg/m3(标准状态干基、6% O2),NOₓ 分布不均匀度为 8.02%,NOₓ 排放量为 8.64 kg/h。NOₓ 平均排放浓度达到保证值要求,即排放浓度不超过150 mg/m3。
2.1.3 88%BMCR 工况
88% BMCR 工况烟气 NOₓ 浓度场分布见图 6。
如表 5 所示,实验期间 1 号炉 88% BMCR 工况下实测除尘器入口 NOₓ 排放浓度最高值为154.60 mg/m3, 最低值为 106.84 mg/m3,平均值为 127.30 mg/m3(标准状态干基、6% O2 ),NOₓ 分布不均匀度为 12.05%,NOₓ 排放量为 10.81 kg/h。NOₓ 平均排放浓度达到保证值要求,即排放浓度不超过 150 mg/m3。
2.2脱硝系统实验结果
脱硝系统主要性能实验结果如表 6 所示。
通过实验结果可以看出,在 52% BMCR、73% BMCR、88% BMCR 工况下烟气中 NOₓ 分布不均匀度分别达到 6.94%、8.02%、11.89%,离散值在 15% 以内,NOₓ 排放稳定,不高于 150 mg/m3,满足《火电厂大气污染物排放标准》(GB 13223-2011)规定的循环流化床排放限值。
3 结论
1)目前循环流化床锅炉普遍存在炉膛中心区缺氧、床温不均匀性、床温异常、炉膛出口、返料温度与床温差值过大、二次风配风方式、物料颗粒度异常、设计床温与一次风的配合、炉内高效脱硫与低氮燃烧的矛盾、脱硝过程与汽水系统的矛盾等问题,这些问题影响 NOₓ 的排放浓度。
2)通过二次风喷口改造、增设烟气再循环、受热面增设水冷屏、受热面返料系统局部优化、布风板优化、播煤风及给煤口优化、输碎煤系统改造等方式,使风量在各处保持均匀,有效实现炉内物料的流态化合理构建,对抑制床温和提高蒸发能力产生直接推动作用,可达到深度还原降氮的目的,抑制 NOₓ 的生成。
3)实际运行表明,通过上述局部优化,NOₓ 排放得到了显著的降低,NOₓ 浓度场分布合理,循环流化床锅炉仍能高效、稳定运行。因此,在改造设计中必须因地制宜,有针对性地制定改造方案,方可达到最终的理想排放效果
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