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图1 基于火力电站改造的熔盐卡诺电池储能系统示意图
(1)充电过程:电力驱动热泵循环压缩机C1将工质压缩至高温高压状态,高温高压工质在热源换热器Hh和储电介质换热,工质温度降低,将工质热量传递给储电介质。之后中温循环工质经过回热器Hr和冷源换热器Hc出口的低温循环工质换热,温度进一步降低,接着低温高压的循环工质经过膨胀机T1做功变为低温低压状态。随后,循环工质进入冷源换热器Hc和冷源换热,温度升高,而后进入回热器Hr进一步升温,最后中温低压的工质进入压缩机C1进入下一次热力循环。经过上述热泵循环,将电能转化成储电介质的热能,实现电转热。
(2)放电过程:高温熔盐罐HT中泵出的高温熔盐分为两股,其中一股高温熔盐进入过热器SH和来自蒸发器EV的蒸汽进行换热,使得蒸汽达到所需的主蒸汽温度,此过程蒸汽温度升高,熔盐温度降低。随后高温高压的蒸汽进入高压缸HPT,冲击高压缸HPT内的转子叶片,推动轴承旋转,在高压缸HPT中将蒸汽的热能转换为转子的机械能;另一股高温熔盐进入再热器RH和高压缸HPT部分抽汽进行换热,使得蒸汽达到所需的再热蒸汽温度。此过程蒸汽温度升高,熔盐温度降低,再热后的部分高温抽汽进入中压缸IPT。随后在中压缸IPT和低压缸LPT中将蒸汽的热能转换为转子的机械能。换热后的两股中温熔盐合并为一股进入蒸发器EV和预热器PH进一步与低温蒸汽换热,温度较低的低温熔盐回到低温熔盐罐TH中进行下一次热力循环。最后,通过发电机将机械能转化为电能。上述放电过程中,高温熔盐用来驱动朗肯循环发电,实现热转电。
需要补充说明的是,实际应用中,充电过程也可以通过直接电加热熔盐来完成,本工作后续会具体分析变工况下的电加热熔盐卡诺电池储能系统和利用热泵循环加热熔盐卡诺电池储能系统效率的区别。此外,假如电站作为电力系统基础负荷,锅炉持续运行时,当电网处于谷电且锅炉不能适时地变负荷来满足供需平衡时,系统可通过适量抽取汽轮机中的蒸汽,并将高温蒸汽热量用来加热熔盐储电工质,减小汽轮机的输出功率,以达到调峰和储热的作用。而当电网处于峰电且锅炉负荷不能实时地变负荷来满足供需平衡时,可通过释放高温储罐中的热盐与锅炉共同作用,来增加汽轮机的输出功率。由于本工作重点讨论热泵循环的关键参数影响,因此下述分析中熔盐卡诺电池储能系统的锅炉均无负载,不参加储能过程。
1.2 储能系统数学模型
在建立能量分析过程中,本工作设立几点假设:
① 其中忽略换热器和管道的压降;
② 所有操作过程均达到稳定状态;
③ 压缩过程和膨胀过程均是绝热;
④ 放电过程中膨胀机的等熵效率和机械效率是恒定的。
1.2.1 储电部分
初始循环工质为氩气,无回热的热泵循环压比为12.4,压缩机与膨胀机的等熵效率为0.88、机械效率为0.98;有回热的热泵循环压比为3,压缩机与膨胀机的等熵效率为0.88、机械效率为0.98。压缩机出口温度均为589 ℃,冷源入口温度均为27 ℃,熔盐入口和出口温度分别为290 ℃和560 ℃。
压缩机出口压力、压缩机出口温度、压缩机耗功为:
2 模型验证与参数分析
2.1 系统建模与验证
本工作在Aspen Plus平台中分别搭建了热泵、熔盐蒸发器和燃煤电厂等子系统,模拟获得系统的热力参数及性能。对于发电部分,研究对象是国产亚临界600 MW机组,型号为N600-16.7/537/537,机组回热采用“三高、四低、一除氧”。对于汽轮机部分,流程组分选择Water工质,物性方法选择STEAM-TA。为验证Aspen软件模拟火电厂热力性能的准确性,对三种典型工况(100%额定工况、75%额定工况和30%额定工况)进行了模拟,将三个工况下汽轮机的电功率、热耗率及热效率等热力指标与设计值进行了对比,见表1。结果表明,模拟值与电厂的汽轮机设计值具有高度的一致性,不同工况下的电功率、热耗率和热效率模拟值与设计值误差均低于0.1%。上述对比表明,本工作模型具有较高的准确性。
表1 典型工况下系统热力指标与模拟值对比
对于熔盐蒸发器系统,换热器用HeatX模块进行搭建,换热器熔盐侧物性选择WILSON,汽水侧选择STEAM-TA。熔盐蒸发器中熔盐侧和汽水侧的温度和流量等参数见表2。此模型和文献[21]关系吻合。
表2熔盐蒸发器热力参数
对于热泵系统,循环工质选用氩气、储热介质选择太阳盐(60% NaNO3-40% KNO3),另一侧介质选用甲醇的无回热的模型与文献[22]进行对比验证,结果见表3。结果表明,热泵模型具有较高的准确性。
表3热泵参数对比
2.2 热泵参数影响分析
由于热泵的设计对充电和整个储能系统的往返效率起着决定性的作用。因此,本节分析有回热和无回热的热泵构型及热泵参数对热泵制热系数和整个储能系统效率的影响规律。本工作首先分析不同热泵循环工质的影响并确定合适的循环工质;而后分析热泵热源入口温度的影响,确定熔盐进出口温度,进而确定热泵制热量。在此基础上分析热泵循环中压缩机/膨胀机的等熵效率/机械效率、冷源入口温度、压缩机入口温度和热泵工质流量的影响规律。为了控制变量的原则,在各变量的参数分析过程中,系统其他固定变量的取值汇总如表4所示。
表4热泵参数中变量和固定变量的取值汇总表
2.2.1 循环工质
由于循环工质的物理性质不同,工质的选取会直接影响热泵的制热系数和整个储能系统效率。本研究选取了氩气、氮气和二氧化碳等3种代表性气体作为热泵系统中的循环工质。计算过程中,系统有回热且锅炉无负载,压缩机的压比为3,压缩机出口温度为589 ℃,冷源入口温度均为27 ℃,热源换热器Hh熔盐侧进出口温度分别为290 ℃和560 ℃。表5给出了3种热泵循环的工质流量、COP、回热器热负荷Qr及储能系统RTE的模拟结果。结果表明,氩气、氮气和二氧化碳作为循环工质时,热泵COP分别为1.299、1.306和1.296,储能系统RTE分别为56.73%、57.03%和56.60%,结果区别并不明显。
表5不同工质类型对热泵COP和储能系统RTE的影响
然而,三者的压缩机入口温度分别为261.5 ℃、350 ℃和432 ℃,回热器热负荷Qr分别为883.02 MW、1508.07 MW和2552.38 MW。氮气可以看作双原子理想气体,比热容比为1.40;氩气作为单原子气体,比热容比为1.66。根据式(7)可得,当冷股入口温度一定时,出口温度越低,焓值越低,热负荷越低,所以氩气作为热泵循环工质时回热器热负荷Qr最低。在参考文献[10]及本工作研究结果后,本工作后续分析中热泵系统的循环工质选择氩气。
2.2.2 热源入口温度
当熔盐出口温度一定时,为了维持能量平衡,熔盐入口温度的变化会导致循环工质侧出口温度、热源换热器制热量Qh以及膨胀机T1做功量Wt变化,从而会导致热泵的制热系数和整个储能系统效率的变化。图2依次为无回热和有回热时熔盐入口温度对热泵COP的影响。从图2可以看出,热泵COP随着熔盐入口温度的升高而降低。由图2(a)和(b)可得,熔盐入口温度从285 ℃升高到320 ℃时,无回热系统循环净功W0从896.75 MW减少到820.25 MW,热泵COP下降了0.05。有回热系统的热源回热器热负荷Qh从1097.22 MW大幅减少到959.15 MW,循环净功从820.25 MW减少到773.49 MW,热泵COP下降了0.1。可以看出,熔盐入口温度对有回热系统的热泵COP影响波动更大。熔盐入口温度的变化会影响熔盐蒸发器模块中蒸汽的出口温度的变化,导致汽轮机效率的变化。考虑到本工作所用的二元硝酸盐的工作温度,后续研究中Hh熔盐侧进、出口温度分别为290 ℃和560 ℃。
图2 熔盐入口温度T0对热泵COP的影响(a) 无回热;(b) 有回热
2.2.3 压缩机/膨胀机等熵效率
实际压缩机和膨胀机工作时一般多为多变过程,随着压缩/膨胀过程的等熵效率的变化,压缩机C1的功耗Wcomp和膨胀机T1的做功Wtur也在发生变化,从而会导致热泵系统的COP和整个系统往返效率的变化。图3依次给出了无回热和有回热时压缩机/膨胀机等熵效率的变化对热泵COP和储能系统RTE的影响。由图3(a)和(b)可得,热泵的COP随着等熵效率的升高而迅速升高,基本呈线性关系。当压缩机等熵效率为0.90,膨胀机等熵效率由0.86增大到0.90时,无回热热泵COP从1.15提高到了1.21,有回热热泵COP从1.30提高到1.37;而当膨胀机等熵效率为0.90,压缩机等熵效率由0.86提高到0.90时,无回热热泵COP从1.16提高到了1.21,有回热热泵COP从1.27提高到了1.37。因此可得,无回热时膨胀机的等熵效率对热泵COP的影响大于压缩机;有回热时则是压缩机等熵效率的影响更大。由图3(c)可得,随着等熵效率从0.86提高到0.90,无回热和有回热储能系统RTE分别从47.89%、54.23%提高到52.93%、57.93%。这表明等熵效率的变化对无回热的储能系统RTE的影响更大。
图3 压缩机/膨胀机等熵效率ηl对热泵COP和系统RTE的影响(a) 无回热;(b) 有回热;(c) 往返效率
2.2.4 压缩机/膨胀机机械效率
轴承摩擦、空气阻力等导致压缩机/膨胀机机械效率下降会直接影响热泵储热过程中输入/输出的轴功和储能过程的功量,从而影响整个储能系统的往返效率。图4依次给出了无回热和有回热时压缩机/膨胀机机械效率的变化对热泵COP和储能系统RTE的影响。由图4(a)和(b)可得,热泵的COP随着机械效率的升高而升高。当压缩机机械效率为1.00,膨胀机机械效率从0.95增加到1.00时,无回热热泵COP从1.14提高到了1.21,有回热热泵COP从1.30提高到1.37。而当膨胀机机械效率为1.00,压缩机机械效率由0.95提高到1.00时,无回热热泵COP从1.08提高到了1.21,有回热热泵COP从1.23提高到了1.37。因此可得,无/有回热压缩机的机械效率对热泵COP的影响均大于膨胀机。由图4(c)可得,随着机械效率从0.95提高到1.00,无回热和有回热系统RTE分别从44.79%、52.61%提高到52.93%、57.93%。这表明机械效率的变化对无回热的储能系统RTE的影响更大。
图4 压缩机/膨胀机机械效率ηm对热泵COP和系统RTE的影响(a) 无回热;(b) 有回热;(c) 往返效率
2.2.5 冷源入口温度
冷源入口温度的变化会对冷源换热器热负荷Qc以及循环工质出口温度有一定影响,会影响压缩机/膨胀机的耗功/做功量,进而影响整个储能系统的往返效率。图5依次给出了无回热和有回热时冷源入口温度的变化对热泵COP和储能系统RTE的影响。由图5(a)和(b)可得,热泵的COP随着冷源入口温度的升高而升高。无回热时,冷源入口温度从17 ℃提高到67 ℃,循环工质的温度也随之升高,不再需要很大的压比即可达到所需的温度,压缩机压比从13.5降到了9.12。有回热时,为了控制变量,保证压缩机出口温度不变,当冷源温度从17 ℃提高到67 ℃,回热器不再需要很高的热负荷即可达到压缩机入口所需的温度,回热器负荷从921.67 MW降到了734.87 MW。由图5(c)可得,随着冷源入口温度从17 ℃提高到67 ℃,无回热和有回热系统RTE分别从52.18%、57.03%提高到56.73%、61.46%。这表明适当地提高冷源的入口温度可以提高热泵COP和储能系统的RTE。
图5 冷源入口温度T1对热泵COP和系统RTE的影响(a) 无回热;(b) 有回热;(c) 往返效率
2.2.6 压缩机入口温度
压缩机入口温度改变会导致压缩机耗功变化,同时回热器出口循环工质的温度也会随之变化,导致膨胀机做功和净功发生改变,从而影响整个储能系统的往返效率。图6为有回热时热泵压缩机入口温度对热泵COP和RTE的影响。由图6可得,热泵的COP和储能系统的RTE随着热泵循环工质流量的增加而降低。当压缩机入口温度从261.5 ℃升高到298 ℃,循环净功W0从811.75 MW增加到867 MW,热泵COP从1.37下降到了1.24,储能系统RTE从57.92%下降到了54.23%。由此可知,当热泵压缩机压比一定时,在满足制热量的范围内,适时地降低热泵压缩机入口温度,可以提高热泵COP和储能系统的RTE。
图6 压缩机入口温度T2对热泵COP和储能系统RTE的影响
2.2.7 循环工质流量
循环工质流量的变化会导致压缩机/膨胀机的耗功/做功量的变化,进而影响整个储能系统的往返效率。图7为有回热时热泵循环工质流量对热泵COP和RTE的影响。由图7可得,当循环工质流量从6800 kg/s提高到7225 kg/s,热泵系统的循环净功W0从811.75 MW增加到845.75 MW,热泵COP从1.37降低到1.27,储能系统RTE从57.92%降低到55.59%。由此可知,在满足制热需求的同时,适当地减小热泵的循环工质流量,可提高热泵COP和储能系统的RTE,甚至可以提高系统的经济性。
图7 循环工质流量m0对热泵COP和系统RTE的影响
2.3 电加热/热泵储能系统对比
图8为锅炉无负载时,汽轮机额定工况(100% THA)、75%额定工况(75% THA)和30%额定工况(30% THA)三种工况下直接采用电加热熔盐和利用热泵循环加热熔盐的两种不同卡诺电池储能系统的效率和同等工况下原燃煤电厂的效率对比。其中,燃煤电厂的锅炉热效率为0.91,电加热效率为0.97,热泵COP为1.41。由图8可得,汽轮机100% THA时,电加热熔盐卡诺电池储能系统和利用热泵循环加热熔盐卡诺电池储能系统效率分别可达到42.34%和61.46%;汽轮机75% THA时,电加热熔盐卡诺电池储能系统和利用热泵循环加热熔盐卡诺电池储能系统效率分别为40.89%和59.31%;汽轮机30% THA时,电加热熔盐储能系统和利用热泵循环加热熔盐储能系统效率分别为37.56%和54.49%。不同工况下利用热泵循环加热熔盐卡诺电池储能系统效率最高,其次是电加热熔盐卡诺电池储能系统,由于电加热的效率高于锅炉的效率,所以原燃煤电厂效率最低。因此可得,热泵循环加热熔盐卡诺电池储能系统在燃煤电厂改造成储能电站方面有着极大的发展潜力。
图8 燃煤电厂(CFPP)、电加热储能系统(EH)、热泵储能系统(HP)效率对比
3 结论
本工作搭建了面向火电站改造的熔盐卡诺电池储能系统,模拟了储能系统的热力学分析模型,探究了热泵部件参数对熔盐卡诺电池储能系统的影响规律,并对比了不同工况下利用热泵循环加热熔盐和电加热熔盐卡诺电池储能系统的效率。本工作的主要结论如下:
(1)储能系统电转热部分的热泵循环工质采用氮气时,热泵制热系数和储能系统效率最高,分别为1.306和57.03%;采用氩气时,热泵制热系数较高,回热器热负荷最低,分别为1.299和883.02 MW;而采用二氧化碳时,热泵制热系数和储能系统效率最低,分别为1.296和56.90%。当氩气循环工质流量为6800 kg/s,等熵效率为0.9,机械效率为1.0,冷源温度为67 ℃时,热泵制热系数为1.41,储能系统效率达到61.46%。
(2)提高等熵效率、机械效率和冷源入口温度有助于增大热泵制热系数和储能系统效率,而增加循环工质流量和压缩机入口温度则会降低热泵制热系数和储能系统效率。其中,压缩机/膨胀机的机械效率对系统的热泵制热系数和储能系统效率影响最大,冷源入口温度、热源入口温度和压缩机/膨胀机的等熵效率的影响次之,循环工质流量、压缩机入口温度影响较小,在制热量一定的前提下循环种类的影响最小。
(3)在额定工况下,利用热泵循环加热熔盐比电加热熔盐的卡诺电池储能系统效率提高了45.16%;在75%额定工况下,利用热泵循环加热熔盐比电加热熔盐的卡诺电池储能系统效率提高了45.05%;在30%额定工况下,利用热泵循环加热熔盐比电加热熔盐的卡诺电池储能系统效率提高了45.07%。
符号说明
符号 —— 符号说明
CFPP —— 燃煤电厂
COP —— 热泵制热效率
CT —— 冷却塔
EH —— 电加热
EV —— 蒸发器
G —— 发电机
H2P —— 电转热
h —— 焓值,kJ/kg
Hc —— 冷源换热器
Hh —— 热源换热器
Hr —— 回热器
HP —— 热泵
HPT —— 高压缸
Hj —— 第j级加热器
IPT —— 中压缸
LPT —— 低压缸
m —— 质量流量,kg/s
MSEV —— 熔盐蒸发器
P2H —— 热转电
PH —— 预热器
Q —— 热量,kW
RH —— 再热器
RTE —— 往返效率,%
SH —— 过热器
TES —— 储热
T —— 温度,K
W —— 功,kW
W0 —— 净功,kW
ηm —— 机械效率,%
ηl —— 等熵效率
—— 压比
下角标
in —— 入口
out —— 出口
comp —— 压缩
tur —— 膨胀
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面向加快建设新型能源体系、新型电力系统的国家重大战略需求,可深度调峰的灵活性煤电起到了促进电网接纳高比例新能源,同时保障电力系统安全、经济、低碳运行的关键作用。国务院《2030年前碳达峰行动方案》明确,推动煤电向基础保障性和系统调节性电源并重转型。煤电灵活性改造工作的不断推进,为加快
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6月26日,国家发展改革委召开6月份新闻发布会。国家发展改革委政策研究室副主任李超回答了记者关于“近年来我国风电、光伏等新能源产业快速发展,但在消纳方面仍面临压力。请问相关部门在促进新能源消纳方面采取了哪些具体措施?目前取得了哪些阶段性成效?”的提问。李超表示,截至今年5月底,我国风
近期,内蒙古自治区发展改革委自治区能源局发布《深化蒙西电网新能源上网电价市场化改革实施方案》、《深化蒙东电网新能源上网电价市场化改革实施方案》政策解读。详情如下:一、内蒙古深化新能源上网电价市场化改革背景是什么?随着新能源大规模发展,新能源上网电价实行固定价格,不能充分反映市场供
6月25日,国家发改委举行6月份新闻发布会。国家发展改革委政策研究室副主任李超回答了记者关于“近年来我国风电、光伏等新能源产业快速发展,但在消纳方面仍面临压力。请问相关部门在促进新能源消纳方面采取了哪些具体措施?目前取得了哪些阶段性成效?”的提问。李超:截至今年5月底,我国风电、光伏
北极星氢能网获悉,近日,新疆维吾尔自治区发展和改革委员会印发《关于提高新能源发展韧性加快构建新型电力系统的通知》(新发改能源〔2025〕327号,以下简称《通知》)。《通知》提出,优化调峰辅助服务交易和价格机制、科学平稳推动新能源电价市场化改革、鼓励有条件的企业和地方开展绿电直连等试点
国网冀北电力有限公司认真学习贯彻习近平总书记关于安全生产的重要论述和重要指示批示精神,全面落实国家电网有限公司党组工作部署,紧扣战略管理机制、电网管理机制、企业治理机制建设,突出问题导向,坚持系统观念和底线思维,以争创“两个标杆”(新型电力系统示范标杆、高质量发展标杆)为安全生产
6月16日,南方电网公司在国内首座大型锂钠混合储能站——宝池储能站,圆满完成国内规模最大、电压等级最高构网型储能带纯新能源广域黑启动试验,成功实现20秒快速黑启动,及时恢复供电,黑启动速度处于全国领先水平。宝池储能站位于云南省文山壮族苗族自治州,总容量200兆瓦/400兆瓦时,是国家新型储能
6月24日,国家能源局山东监管办公室发布关于征求《山东省新能源和新型并网主体涉网安全能力提升工作方案》意见的函。方案指出,纳入涉网安全管理范围的新能源和新型并网主体(以下简称并网主体)包括并入电网的各类集中式风电、集中式光伏、分散式风电、分布式光伏、新型储能、虚拟电厂、分布式智能电
北极星售电网获悉,6月20日,贵州电力交易中心关于印发南方区域电力市场贵州省内配套交易规则及实施细则的通知。其中《南方区域电力市场贵州省内配套市场注册实施细则》提到,虚拟电厂(含负荷聚合商)经营主体基本条件(1)与电网企业签订负荷确认协议或并网调度协议,接入新型电力负荷管理系统或电力调
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