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C2—实测烟气中SO2的折算浓度(mg/m-3,过量空气系数取1.4);
B—实测单位时间进炉燃料量,t/h;Sa—测量燃料的收到基含硫量,%;
K—燃料中的硫含量在炉内转化为SO2的份额(取0.9);
ηSO2—除尘器的脱硫效率(布袋除尘器取0);
q4—锅炉固体不完全燃烧损失(%,取2);
Vy—实测单位时间烟气排放量,Nm3/h;
α—排放烟气的湿度;
O′2—实测烟气含氧量,%。
尾部增湿活化脱硫工艺的脱硫效率称为增湿脱硫效率
式中:cin、cout—喷水前后测得的烟气中SO2的折算浓度(mg/m-3,过量空气系数取1.4)。
假设进入锅炉的脱硫剂完全被分解为CaO,除了与SO2反应的部分,剩余的全部以CaO形式存在,以进入尾部增湿活化脱硫工艺的物料为基准计算增湿钙硫摩尔比,按式(5)计算
其中:β—单位时间入炉脱硫剂与燃料的质量之比;
KCaCO3—脱硫剂中CaCO3的份额,%;
αfh—飞灰份额(此处取0.6)。
喷入系统的水量以水分子和钙原子的摩尔数计量为水钙摩尔比,其计算公式为
式中:A—单位时间入炉的脱硫剂量,kg;
B—单位时间入炉的燃料质量,kg;
C—单位时间喷入烟道的水量,kg。
出口温距ΔT为系统出口排烟温度与烟气饱和蒸汽压差值,其计算公式为
式中:T烟—烟气温度,℃;
T饱—饱和蒸汽分压P饱对应的饱和温度,℃。
其中:
P饱=d˙P(/d+0.622);
P—当地大气压;
d—烟气含湿量;
其中
ρ0—标况下的烟气密度,kg/m3;
Vy—烟道实测烟气流量,Nm3/h;
α—过量空气系数;
dk—当地空气的含湿量,g/kg;
ρ—当地空气密度,Nm3/h;
V0—单位质量燃料所需的理论空气量,Nm3/h;
B—单位时间进入燃料量,t/h。
喷入锅炉的脱硫剂钙利用率用式(8)计算
各组试验数据分析结果见表2。从表2中可以看出,增湿Ca/S摩尔比比其他研究中都要大很多,这是因为本文中Ca/S摩尔比是利用脱硫剂中的Ca平衡计算的,假设飞灰中的Ca全部以CaO的形式存在的。
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