华能某发电公司超超临界660MW机组烟道蒸发结晶脱硫废水零排放技术分析-第2页-北极星火力发电网

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3.2 对低温省煤器的影响

脱硫废水零排放系统经主烟道或旁路烟道蒸发后的烟气首先进入低温省煤器与凝结水换热。表2 为脱硫废水零排放系统投运对低温省煤器运行参数影响情况。由表 2 可见，脱硫废水零排放系统主烟道投运后，低温省煤器入口烟温随空预器出口烟温相应降低 4 ℃，低温省煤器出口烟温受凝结水流量自动控制。通过降低低温省煤器凝结水流量，使低温省煤器出口母管凝结水温度降低 2 ℃，低温省煤器出口烟温则维持 90 ℃不变。与投运脱硫废水零排放系统主烟道相比，投运旁路烟道对低温省煤器入口烟温及其出口母管凝结水温度影响较小。

3.3 对机组主参数影响

由于脱硫废水零排放系统是在机组正常运行时投运，所以需研究该系统投运对机组主参数的影响情况，结果见表 3。由表3可见：在满负荷工况下投入脱硫废水零排放系统主烟道后，与未投运脱硫废水零排放系统相比，主蒸汽参数未变化，空预器出口排烟温度下降4℃，一级省煤器出口给水温度下降 1℃，总煤量不变；投运脱硫废水零排放系统旁路烟道后，主蒸汽参数未变化，空预器出口排烟温度仅下降 1℃，但由于从一级省煤器前抽取部分烟气到旁路烟道蒸发废水，使得进入一级省煤器换热的烟气量减少，故与投运脱硫废水零排放系统旁路烟道前相比，一级省煤器出口给水温度降低了3℃，总煤量增加 1t/h，对机组经济性稍有影响。

综上所述，脱硫废水零排放系统对机组主参数无较大影响，可安全投运，同时该系统对锅炉整体效率和机组经济性的影响较小。

3.4 对电除尘效率、脱硫耗水量及输灰流动性影响

由于脱硫废水在烟道内蒸发结晶，提高了进入电除尘器烟气的湿度，有利于提高电介质强度，降低粉尘比电阻，减小气体的黏度，同时提高了烟气中粉尘质量浓度，有利于提高除尘效率。

蒸发后的大部分水蒸气随除尘后的烟气进入脱硫塔，在脱硫塔喷淋冷却作用下，重新凝结进入脱硫浆液循环系统，可明显降低脱硫工艺的耗水量。

与此同时，烟气湿度的增加会导致电除尘器收集的粉煤灰流动性变差，所以需要结合灰的流动情况对烟道脱硫废水喷入量进行调整。当输灰用气量增多，输灰压力增大，输灰时间延长时，说明灰的流动性降低，则停止增加脱硫废水喷入量，待输灰系统通畅后再增加脱硫废水喷入量。为此，在 1 号锅炉灰斗内壁增加厚度 1~2 mm 的 316L 薄钢板内衬，以增强灰的流动性。

3.5 对灰品质的影响

对投运脱硫废水零排放系统前后脱硫系统吸收塔氯离子含量、废水处理量以及粉煤灰总量进行计算。

结果发现：未投运脱硫废水零排放系统之前粉煤灰中的氯离子质量分数较少（煤中的氯离子主要以气态 HCl 形式进入吸收塔），约为 0.004%；在机组满负荷运行时，投运脱硫废水零排放系统后（烟道喷射流量为 3 t/h，设计喷射流量），粉煤灰中氯离子质量分数增至 0.136%。《通用硅酸盐水泥》（GB 175—2007）中要求，水泥中氯离子质量分数不大于 0.06%。利用粉煤灰生产硅酸盐水泥时，粉煤灰添加量占硅酸盐水泥的20%~40%，则制成的硅酸盐水泥氯离子质量分数为0.027%~0.054%，不大于 0.06%，符合硅酸盐水泥要求。

4 结论及建议

1 脱硫废水零排放系统主烟道需在机组较高负荷（空预器出口烟温高于 110 ℃）下投运。主烟道投运后，会降低空预器出口烟温和低温省煤器出口母管凝结水温度，对热一、二次风温及一级省煤器出口给水温度几乎无影响，不影响机组主参数和机组正常运行。

2 投运脱硫废水零排放系统旁路烟道，烟气温度高，蒸发效果好，可实现在机组低负荷工况（SCR脱硝反应器出口烟温高于 200 ℃）下脱硫废水零排放系统安全可靠运行。与投运脱硫废水零排放系统主烟道相比，投运旁路烟道时空预器出口烟温和低温省煤器出口母管凝结水温度降幅较小，但同时降低了热一、二次风温及一级省煤器出口给水温度，机组煤耗略有增加，对机组经济性有一定影响。

3 烟道蒸发结晶废水零排放系统具有自动化程度高、操作方便、运维费用低，可明显降低脱硫工艺的耗水量，对设备及粉煤灰品质影响较小等优点，是一种低耗高效的脱硫废水零排放技术，具有广泛的推广应用价值。

4 由于该锅炉空预器进出口的空间跨度不满足旁路烟气完全蒸发的要求，因此旁路烟道的入口取自一级省煤器入口。这会影响一级省煤器的换热效果和机组煤耗。建议将旁路烟道入口设在空预器入口，尽量减少脱硫废水烟道旁路蒸发对机组经济性的影响。

5 该脱硫废水零排放系统脱硫废水采用压缩空气雾化，增大了压缩空气的消耗量。该系统配有专用压缩空气系统，建议尝试采用高质量防堵机械雾化喷头，可节省压缩空气损耗量，减少电耗和设备占地面积，同时简化系统工艺流程。

投稿与新闻线索：陈女士微信/手机：13693626116 邮箱：chenchen#bjxmail.com（请将#改成@）

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