登录注册
请使用微信扫一扫
关注公众号完成登录
图1电池储能装置内部结构示意图
图2电池舱内部空气流向示意图
1.2 电池模块及电池单体
图3是电池模块内部结构及气流在其中的流动方向示意图。电池模块内装有24个容量为117 Ah的磷酸铁锂电池单体,电池模块采用12串38.4 V设计,每个电池模块选用2P的组合方式,容量为234 Ah。电池模块有3个空气入口,分别为后部、左侧和右侧,一个空气出口,通过风扇抽气后流出。为了更好地组织气流,通过调整电池单体的位置布局,使气冷流能够沿着电池模块两侧流入,从中间通道流出,有利于对电池单体进行充分冷却。电池模块的几何尺寸为0.69 m×0.63 m×0.18 m。电池单体的几何尺寸为70 mm×148 mm×112 mm,其标称电压为3.2 V。
图3电池模块内部结构及电池单体示意图
2 分析方法
2.1 计算域
由于电池舱中的电池簇沿中分面呈对称布局,两侧各有一台空调进行冷却,流场和温度场具有较好的对称性,为了节约计算资源,提高数值计算速度,采用1/2空间为计算域进行分析。为减小数值计算网格划分的难度,降低计算量,将在不影响流动传热主要特性的前提下对电池舱内的复杂结构进行简化。电池舱中存在大面积的薄壁结构(壁厚约为1 mm),例如:风道的钣金结构,电池模块的箱体外壳等。其壁厚很薄,且对气体流动影响很小,计算中均简化为厚度为零的薄壁面模型,并在传热分析中考虑了其材料属性和壁厚效应。此外,电池簇和电池模块中的倒角、圆角、螺栓、缝隙、凸起小部件等也均进行了简化处理,便于进行网格划分,提高网格质量。简化后的计算区域如图4所示,其主要包括如下几部分:
图4电池舱内流动传热数值分析计算域
① fluid——电池簇以外的流体计算域;② box-out-air——电池模块中电池单体以外的流体区域;③ box-in-air——电池模块中两侧电池单体中间的流体区域;④ por-left——电池模块中左侧的电池单体区域(模化成多孔介质);⑤ por-right——电池模块中右侧的电池单体区域(模化成多孔介质);⑥ fan——电池模块中风扇周围的流体区域;⑦ tunnel——风道(薄壁处理)。
2.2 电池模块的多孔介质模化
图3所示的电池模块内部结构非常复杂,如果对本工作计算域中60个电池模块进行全尺寸数值计算,则网格节点规模将达到十亿级,这在工程应用中极为困难。考虑到电池单体在电池模块内有规律地紧密排布,气流在电池单体密集区的流动阻力最大,且分配规律复杂。根据空气在其中的流动情况对该区域进行多孔介质模化。在本工作研究中,电池模块内电池单体的分布具有对称性,主要分为两个电池单体密集区,如图5所示。对电池单体密集区采用多孔介质模型来模拟其流动阻力特性。同时,对多孔介质施加热源模型来模拟电池的放热过程。
图5电池模块中的多孔介质模化区域
为简化研究问题,本工作的电池单体密集区模化为均匀多孔介质,且通过的为单相流体介质。多孔介质模型通过在动量方程中增加源项来模拟计算域中的流动阻力。该源项由黏性阻力项(Darcy)和惯性损失项组成,来源于Darcy-Forchheimer模型。
(1)
其中K为渗透率;f为惯性阻力系数;μ为动力黏性系数;ρ为流体密度。多孔介质模型通过在能量方程中修正扩散项为
(2)
其中Sf为流体焓的源项,根据电池单体热功率给定。keff为多孔介质的有效导热系数,采用流体导热系数kf与多孔介质中固体材料的导热系数ks的体积加权平均获得
(3)
如前所述,由于实验测量的电池单体各向导热系数不同,因此多孔介质的有效导热系数也为各向异性。上式中,γ为孔隙率,即流体区域所占空间体积的比值。为获得多孔介质的流动阻力特性,首先对电池单体密集区进行独立的局部流动数值分析,以获得压力损失-速度曲线,从而为下一步开展电池舱的整体流动传热分析提供计算条件。图6是对电池单体密集区的模型简化、计算域及计算网格。在数值计算中,通过给定不同的入口速度,通过数值求解,获得对应的进、出口流动压力损失,处理后获得电池单体密集区的压力损失-速度曲线。
图6电池单体密集区的局部流动数值分析计算域及网格
根据多孔介质的Darcy-Forchheimer模型
(4)
其中,dp/dx为多孔介质单位长度的压力损失;K为渗透率;f为阻力系数。由数值计算获得的压力损失-速度曲线可获得多孔介质的渗透率K和阻力系数f。
2.3 风扇特性模化
每个电池模块均设计有一个风扇,用于将电池模块内的热空气抽吸出箱体外。风扇的增压效应对于电池舱内的流动传热特性,尤其是空气流量分配有重要的影响。为减小计算量,将风扇区域模化成薄层风扇模型。并将反映风扇特性的压比-流量曲线,转换为压比-速度曲线,以便于在电池仓的整体流动传热分析中进行调用。
2.4 数值方法及边界条件
本工作采用有限体积法求解雷诺平均的N-S方程。数值计算基于Ansys Fluent程序开展,采用标准k-ε湍流模型计算该流热耦合问题,利用二阶迎风格式离散控制方程,并采用SIMPLEC方法作为压力-速度解耦算法,分离式迭代求解控制方程,直至计算收敛。湍流模型方程如下
(5)
(6)
其中模型常数;
;
;
;湍流生成项
。
图7为电池舱流动传热数值分析的边界条件示意图。入口空气来自于空调冷却后的冷空气,出口边界为空调的抽风口。由于电池储能装置外壁有隔热层,故假设外侧壁面为绝热壁面。计算模型中两侧均有流体流动的壁面采用流热耦合计算,主要包括风道壁面和电池模块箱体壁面。其中风道钣金厚度为0.8 mm,电池模块箱体壁面厚度为1.2 mm。如前所述,为简化计算,均采用薄层模型,并在传热分析中考虑了其材料属性和壁厚效应。
图7电池舱流热耦合数值计算的边界条件
入口边界条件为速度入口,折合空气质量流量为1.97 kg/s,温度为25 ℃。出口边界条件为101.325 kPa。空气的物性根据理想气体状态方程计算,其导热系数和黏性系数根据Sutherland公式进行计算。在流热耦合计算中,风道钣金材料为304不锈钢,电池模块箱体为SPCC冷轧钢板材料,通过查阅《中国材料工程大典》获得其导热系数。根据实验测量,电池单体的导热系数为各向异性,分别给定了宽度、厚度、高度方向上的导热系数为10.75 W/(m2·K)、4.32 W/(m2·K)、10.49 W/(m2·K)。本工作数值分析中,分别探讨了电池单体在1.0 C充电速率平均热功率12 W,以及最大热功率29 W条件下的流动传热特性。
2.5 网格及网格无关解
本工作采用四面体非结构网格构建流-固耦合计算域,网格示意图如图8所示。流体侧网格边界层区域进行了加密,第一层高度设置为0.001 mm,此时第一层网格的无量纲高度y+<1。网格增长比设置为1.1,边界层内设置了12层网格。
图8电池舱流热耦合数值分析的计算网格
对本工作研究问题进行网格独立性分析,分别取网格数量为1082万、2434万、5415万、8742万4种网格,计算得到的压力损失、固体最高温度如图9所示。可以看到,当网格数量在5415万时,网格数继续增长对结果的影响很小,因此采用数量为5415万的网格开展后续计算。
图9网格无关解验证
3 结果与分析
3.1 电池舱内的流动传热特性
图10是各电池模块风扇出口的温度云图。从图中可以看出,总体来说,左侧偏上区域的风扇出口温度较高,而右侧偏下区域的风扇出口温度较低。而由于计算中考虑了电池模块内的流动情况,单个电池模块风扇出口截面上的温度分布也呈现明显的不均匀性,通常截面左侧温度要高于右侧温度,这反映出电池模块箱体内部流动传热存在不均匀性。
图10电池模块风扇出口温度云图
图11是各电池模块风扇出口平均温度和流量。风扇出口平均温度值的对比进一步表明了各电池模块出口温度分布的特点,即左侧偏上区域温度较高,右侧偏下区域温度略低,且高低温区域的最大温差为11 ℃左右。对比风扇出口流量分布可以看到,左侧偏上区域的流量较低,右侧偏下区域的流量较高,与风扇出口平均值分布相对应。这反映出,电池舱内的热管理设计,尤其是风道布局,使得各电池模块内的空气流量分布不均,也是造成各电池模块内温度分布不均匀的主要原因之一。同时,由于空气通过电池模块后整体从右向左流动并沿程吸热,使得风扇出口平均温度从右向左逐渐升高。
图11电池模块风扇出口平均温度和流量分布
为研究空气经过电池模块前后的温度变化,图12显示了X方向各电池模块对称中截面处的温度分布和速度分布。从温度分布可以看到,空气的主要温升出现在电池模块箱体内部。在远离空调的X1、X2截面,空气在进入电池模块前,其温度水平较低,基本接近供气温度。而在靠近空调的X5、X6截面,由于回流高温空气的换热,空气在进入电池模块前即有了4 ℃左右的温升,这也是造成各电池模块风扇出口温度不均匀的原因之一。此外,从温度分布中还可观察到电池模块风扇明显的抽吸效应,电池模块内的高温气流经风扇形成射流,并在横向流动的影响下发生流动偏转及高低温气流的掺混。
图12X方向各电池模块对称中截面处的温度分布和速度分布
从速度分布可以看到,空气在从主风道进入到电池模块前的收敛型风道时,均存在不同程度的流动分离现象。尤其在X2、X3截面,存在较大的分离低速区,由此造成较大的局部压力损失,以及流量分配不均。这在风道设计中应引起注意。
3.2 电池模块内的流动传热特性
为进一步观察各电池模块内的流动传热特性,图13显示了Y方向各电池模块对称截面的温度分布。从温度分布可以看到,在各个Y截面上,电池模块风扇抽吸排出的高温空气向左侧(即空调吸气口方向)流动汇集,使得气流温度不断升高。气流与电池模块固体的传热呈现明显的耦合效应,气流温度升高后,由于对流换热,使得冷却空气在进入左侧电池模块前就升温,进而造成电池模块固体温度更高。
图13Y方向各电池模块对称中截面处的温度分布
从Y5、Y4截面上各电池模块固体的温度分布可以看到,电池模块固体的温度呈现明显的不对称性。以Y5截面上最右侧电池模块为例,其相对高温区呈现从右上到左下的分布特点。这是由于电池单体密集区模化成多孔介质后,空气在多孔介质内的流动方向受到周围环境压力的影响。而冷却空气可从3个侧面进入电池模块,电池舱内空气整体从右向左流动,使得冷却空气在电池模块内具有从右上向左下的流动趋势,造成左下区域的温度更高。类似的温度分布特点同样出现在多个电池模块中。
值得注意的是,Y5、Y4截面左侧电池模块和Y2、Y1截面右侧电池模块固体的温度分布特点差异明显,高温区分别呈现为“正三角”和“倒三角”形状。对于Y2、Y1截面右侧电池模块,由于电池仓该区域的空气从右向左的横向流动较弱,且低温空气不断从电池模块左右两侧进入进行冷却,使得电池模块固体高温区域呈现“倒三角”形状。而对于Y5、Y4截面左侧电池模块,由于电池仓该区域的空气温度已经较高,其从电池模块左右两侧进入后,冷却效果较弱,使得电池模块固体高温区域呈现“正三角”形状。
图14为各电池模块中电池单体密集区(即模化为多孔介质)的温度分布,反映的是各电池单体固体的温度水平。可以看到,电池单体的温度差异较大,最大温差接近20 ℃。各电池单体的温度分布趋势与各电池箱体内的空气流量及电池舱内的流场和温度场分布相互对应,反映出空气冷却设计布局所产生的影响。同时也能明确看到,由于考虑了空气在电池模块箱体内的流动,同一电池模块内的两侧电池单体密集区的温度呈现明显差异,且高温区出现的位置也各不相同。
图14电池模块中电池单体密集区(即多孔介质模化区)的温度分布
上述分析表明,电池舱的整体空气流动传热特性,对于电池模块内的流动传热特性具有重要的影响,导致了电池舱不同区域的电池模块形成了不同的温度分布特点。为获得更准确的电池模块温度分布,评估热管理系统的作用效果,就有必要同时考虑电池舱和电池模块内的流动传热特性。
3.3 电池热功率负荷变化的影响
电池在工作过程中,不同荷电状态下(state of charge,SOC)的生热功率各异。为研究电池热功率负荷对电池储能流动传热的影响,分别比较了电池单体在1.0 C充电速率平均热功率12 W,以及最大热功率29 W条件下的流动传热特性。图15是Z1截面上的温度分布对比。可以看出,虽然不同电池热功率下的温度水平不相同,但两种工况条件下的流场结构和温度整体分布情况非常接近,依然是左侧区域温度最高,右侧偏下区域温度最低。同时注意到,随着电池单体热功率的增大,电池储能中的最高温度提高,高低温的温差进一步增大。因此,左侧区域的电池更容易处于超温乃至热失控状态。
图15不同电池热功率条件下Z1截面处的电池舱温度分布
表1是不同电池热功率条件下电池舱的整体流动传热耦合计算结果对比。可以看出,电池热功率对电池舱进出口压力损失的影响很小,均为255 Pa左右。而电池舱出口温度从33.88 ℃升高到46.22 ℃。因此,在不改变电池储能热管理系统整体布局的前提下,要降低电池模块的温度水平,需要增大空气流量,或进一步降低入口空气温度。而考虑到现有电池储能系统中的温度差异,则有必要对热管理系统的布局进行调整。
表1电池舱整体流动传热耦合计算结果
4 结论
本工作针对电池储能装置的结构特点,提出了电池模块的多孔介质模化方法,并针对大容量电池储能空气冷却热管理系统开展了流动传热数值分析。主要结论如下:
(1)将电池模块模化为多孔介质后,能大幅减少对数值计算资源的需求量,为同时开展电池舱和电池模块内的整体流热耦合特性分析提供了一种方法。
(2)电池舱内的风道布局设计,使得各电池模块内的空气流量分配不均,电池模块内温度分布与其空气流量分配具有较强的相关性。高温空气的积聚和换热,使得部分冷却空气在进入电池模块前即有4 ℃左右的温升,是形成电池模块高温区的另一主要原因.
(3)电池舱和电池模块内呈现明显的耦合流动传热特性。由于考虑了空气在电池模块箱体内的流动,电池模块内的固体高温区分别呈现为“正三角”和“倒三角”形状。
(4)电池生热功率对电池舱气流进出口压力损失和流场结构影响较小。随着热功率的增大,电池储能中的最高温度提高,高低温的温差进一步增大。原本高温区域的电池单体更容易处于超温乃至热失控状态。为更准确地评估热管理系统的作用效果,需要同时考虑电池舱和电池模块内的流动传热特性。本工作所提出的分析方法,可为大容量集中式电池储能热管理系统的设计和优化提供借鉴。
特别声明:北极星转载其他网站内容,出于传递更多信息而非盈利之目的,同时并不代表赞成其观点或证实其描述,内容仅供参考。版权归原作者所有,若有侵权,请联系我们删除。
凡来源注明北极星*网的内容为北极星原创,转载需获授权。
“我们有台区储能的产品,项目也可以做,但现在基本不怎么推了。”有储能系统集成企业的销售负责人在接受高工储能采访时表示,台区储能现在基本都是各地电网在做一些示范项目,体量不大场景比较复杂,做起来并不划算。高工储能调研的多家企业也都表示,台区储能不会是今年拓展的重点。“有合适的项目就
在“双碳”目标驱动下,储能技术已成为构建新型电力系统的关键环节。作为全球最大的清洁能源发电企业,国家电投的储能招标动向历来是行业技术演变的“风向标”。2025年3月,国家电投5GWh储能集采中组串式占比达20%(1GWh),首次将组串式与集中式并列为主流方案。对比2023年前不足5%的渗透率,组串式已
2025年3月18日,广州融捷能源科技有限公司(以下简称“融捷能源”)宣布,公司自主研发的314Ah储能电池成功通过中国电力科学院的《电力储能用锂离子电池》(GB/T36276-2023)(以下简称“新国标”)型式试验的全部测试项目,并获取正式报告,成为国内率先通过314Ah级别储能电池新国标测试的企业之一,
北极星储能网获悉,山西省长治市统计局发布2024年长治市能源生产消费情况分析。其中显示新型电力系统逐步建立,目前,襄垣县源网荷储一体化项目已取得相关部门批复,“虚拟电厂”运营管理平台已完成项目备案等工作,潞城区仁和、屯留区鼎轮储能项目已并网投运,集中式风光开发利用和分布式可再生能源发
北极星储能网获悉,3月18日,上海派能能源科技股份有限公司首座海外工厂开业仪式在意大利举行。该工厂由派能科技全资子公司PylonTechnologiesEuropeHoldingB.V.与意大利公司EnergyS.p.A.(简称“Energy”)共同投资建设,用于制造派能科技储能产品。双方深度融合研发技术实力、本地市场洞察、本地运营
北极星储能网获悉,3月18日,国家认证认可监督管理委员会发布关于开展第二批温室气体自愿减排项目审定与减排量核查机构资质审批的公告。国家认监委关于开展第二批温室气体自愿减排项目审定与减排量核查机构资质审批的公告为进一步推动全国温室气体自愿减排交易市场建设,根据《中华人民共和国认证认可
北极星储能网获悉,3月18日,广西河池市金城江区五圩镇的工业集中区举行广西富拓新能源有限公司200MW/400MWh独立储能项目开工仪式。据悉,该项目占地面积21000平方米,功率/容量为200MW/400MWh,选用磷酸铁锂电池,总投资7.5亿元。项目建成后每年可实现综合收入约9600万元,年创税利约1300万元。
北极星储能网获悉,3月18日,瑞河(重庆)新能源科技有限公司发布15MW/30MWh构网型储能设备采购项目招标公告。包括完成设备的供货(设计、制造,含备品、备件等)、装配(含出厂前组装、测试和检验等)、装卸、运输(含包装、保险)、指导安装、调试、验收,以及质量保证期内的维修、维护、保养、人员培训等
北极星储能网获悉,3月18日,安徽芜湖发布虚拟电厂分布式储能规模化开发二期竞争性谈判公告,此次采购内容包含四个用户侧储能项目,总规模合计5.64MWh,具体包括聚航新材料有限公司储能电站项目1.128MWh、芜湖亚奇汽车部件有限公司储能站项目1.128MWh、芜湖飞驰汽车零部件技术有限公司储能站项目1.128M
2025年3月18日,电池储能和车队电气化专家Zenob#x113;宣布为其位于苏格兰埃克尔斯的最新电池储能系统项目提供欧洲最大的独立电池储能融资之一,该项目将于2027年初投入使用。该项目筹集的总债务相当于2.2亿英镑,是Zenob#x113;为单一电池资产筹集的最大一笔债务。该项目的融资由一组贷款人提供,由Nati
北极星储能网获悉,3月19日,昌黎县金智储新能源科技有限公司发布130MW/260MWh构网型共享储能电站工程EPC总承包。项目资金来源为其他资金40000万元,项目位于河北秦皇岛市昌黎县。项目拟建设一座130MW/260MWh构网型共享储能电站,拟配置5%构网型储能设备,95%跟网型储能设备,项目拟配套新建一座220kV
2025年3月18日,电池储能和车队电气化专家Zenob#x113;宣布为其位于苏格兰埃克尔斯的最新电池储能系统项目提供欧洲最大的独立电池储能融资之一,该项目将于2027年初投入使用。该项目筹集的总债务相当于2.2亿英镑,是Zenob#x113;为单一电池资产筹集的最大一笔债务。该项目的融资由一组贷款人提供,由Nati
据外媒报道,可再生能源开发商SMTEnergy公司为其在德克萨斯州休斯顿部署的160MW/320MWh电池储能系统获得1.35亿美元融资。这个名为SMTHoustonIV电池储能项目将参与德克萨斯州批发市场,并在德克萨斯州电力可靠性委员会(ERCOT)市场提供辅助服务。该项目预计将于2026年第二季度开通运营。麦格理集团和Ke
调研机构AuroraEnergyResearch公司预测,到2050年,纽约州累计部署储能系统将达30GW。纽约州计划在今年晚些时候进行首批三个大型储能系统采购计划的第一次招标。纽约州公共服务委员会已经批准该州的零售和住宅储能系统实施计划,这是该州致力实现到2030年部署6GW储能系统目标的重要一步。纽约州公共服
3月17日,申能集团旗下上海申能新动力储能研发有限公司发布奉贤星火综合多种新型储能技术路线对比测试示范基地(一期)项目钠离子电池储能系统采购招标公告。本标的钠离子电池储能总容量5MW/20MWh,合同分两批次生效,第一批次为可扩展的最小单元容量(不大于2.5MWh),剩余容量为第二批次,第二批次合同生
3月17日,申能集团旗下上海申能新动力储能研发有限公司发布奉贤星火综合多种新型储能技术路线对比测试示范基地(一期)项目半固态电池储能系统采购招标公告。本标的半固态电池储能总容量5MW/20MWh,合同分两批次生效,第一批次为可扩展的最小单元容量(不大于5MWh),剩余容量为第二批次,第二批次合同生效
根据美国能源信息署2025年1月的初步月度发电机组库存数据,在美国,截至2024年,美国累计公用事业规模的电池储能容量已超过26吉瓦(GW)。2024年,美国发电企业新增了10.4吉瓦的电池储能容量,仅次于太阳能发电,是当年第二大新增发电能力来源。尽管电池储能容量增长迅速,但在2024年,它仅占美国1230
北极星储能网获悉,3月12日,澳大利亚可再生能源开发商ArkEnergy与韩华能源(HanwhaEnergy)签署电池储能BESS供应协议,为新南威尔士州北部的里士满谷太阳能及储能项目,提供一套275MW/2200MWh的电池储能系统。根据协议,韩华能源将为ArkEnergy提供完整的BESS解决方案,包括电池、逆变器及调试服务。此次
日前,根据分析机构AuroraEnergyResearch公司发布的数据,意大利、英国和德国电池储能市场是对投资者最具吸引力的欧洲三大市场。AuroraEnergyResearch公司在其发布第四版欧洲电池市场吸引力报告(BatMAR)指出,截至2024年10月,欧洲运营的电网规模储能系统总装机容量为10.3GW。预计到2030年,这一数字
可再生能源开发商EnergyAustralia公司在2月28日确认,在融资结束几天后,该公司已经开工建设350MW/1400MWh的Wooreen电池储能系统。EnergyAustralia公司在2月20日完成了Wooreen电池储能系统融资该项目部署在维多利亚州拉特罗布山谷。旨在部分取代EnergyAustralia公司计划于2028年中退役的1450MWYalourn
据外媒报道,日前,总部位于瑞典的锂离子电池制造商Northvolt公司宣布,该公司已经对外出售了其旗下的工业部门,其中包含在波兰运营的一座电池储能系统生产工厂,此举是在该公司实施其剥离非核心资产战略的一部分。Northvolt公司已与一家行业领先的工业集团(未透露名称)的买家为此签署了一项出售与收
日前,埃及政府与总部位于迪拜的可再生能源开发商AMEAPower公司签署了部署两个大型电池储能项目的容量采购协议(CPA),这两个电池储能系统是埃及部署的首批此类项目。埃及电力与可再生能源部长MahmoudEsmat博士(中)出席容量采购协议签署仪式AMEAPower公司在2月25日宣布,该公司已经为总容量为1500MW
2025开局DeepSeek大火,这个被誉为“国运级的科技革命”席卷各大行业。如果当下赶不上人工智能AI的顺风车,也许储能也难撑到下一个春天。电力市场深化改革,储能迎新挑战在AI技术席卷全球的浪潮下,储能行业迎来了前所未有的机遇与挑战。随着电力市场的深化改革,以及浙江、江苏、四川多地“绿电直供”
储能电站主要有直流侧集装箱,交流侧PCS及变压器等设备,布置间距是指在储能系统中,直流侧电池集装箱相互之间,电池箱和PCS升压箱之间,水平和垂直间隔距离。安全间距需要考虑多个因素,包括电池类型、电池容量、电池数量、充放电速率、环境温度等。这个安全间距的确定需要根据具体的电池类型来确定,
作者:张文婧肖伟伊亚辉钱利勤单位:长江大学机械工程学院引用:张文婧,肖伟,伊亚辉,等.锂离子电池安全改性策略研究进展[J].储能科学与技术,2025,14(1):104-123.DOI:10.19799/j.cnki.2095-4239.2024.0579本文亮点:1.根据锂离子电池热失控机制,总结了在电池部件集流体上最具有创新性的改进方法:将集
文丨北京城市管理委员会北极星储能网讯:3月12日,北京市地方标准《电力储能系统建设运行规范》公开征求意见,该文件于2021年首次发布,本次为第一次修订。本文件由北京市城市管理委员会提出并归口,由北京市城市管理委员会组织实施。规定了电力储能系统的设计、施工、验收、运行维护及退役和应急处置
北极星储能网讯:3月10日,由应急管理部天津消防研究所等单位承担的推荐性行业标准《电化学储能系统火灾抑制试验方法》公开征求意见。本标准适用于额定容量不小于100kWh的预制舱式磷酸铁锂电池储能系统火灾抑制试验方法。额定容量小于100kWh的电池储能系统可参照执行。本标准不适用于三元体系的锂离子
北极星储能网讯:据韩国全罗南消防局3月9日消息,当天下午2点07分,接到报告称,位于康津洞的光伏储能设施发生火灾。消防部门启动了第一阶段的响应,动员了18辆消防车和43名人员灭火。主要火势已得到控制,其余火势正在被扑灭。一名消防员因肩部和背部烧伤被送往医院,无生命危险。经确定,500多平方米
为进一步提升我市电化学储能项目安全监管工作水平,2月27日至28日,珠海市发展和改革局党组成员、副局长黄碧青同志带领能源安全监管科相关负责同志、市能源安全专家、市应急安全协会负责人赴广州市发展改革委、佛山市发展改革局及南方电网储能公司开展专题调研,重点调研学习了电化学储能安全监管机制
2025年2月9日,国家发改委联合国家能源局正式取消了持续8年的新能源配储强制要求,上网电量全面进入电力市场。政策解绑后,风光电站初始投资成本将显著降低,伴随2025年煤碳达峰的时间节点,新增用能需求会大幅依赖新能源装机实现,叠加近年来绿电装机快速增长现状,增量项目将对电网产生巨量冲击。新
3月4日,中电联公布了国家电化学储能电站安全监测信息平台业务专家名单,共有106为专家。其中不仅包含国家电网、南方电网、大唐、三峡、国家能源集团等电力单位的专家,也有来自科华数能、海博思创、海辰储能、宁德时代等企业代表。
北极星储能网获悉,近日,奥地利一位34岁男子在网上购买了特斯拉圆柱电池,为了储存屋顶光伏的发电想要自制储能系统。报道称,该男子将电池单元组合在约30X50厘米的板上,由于电池无法成功运行,他将其暂时放在了屋内客厅,随后开始吸烟。当天14点30分左右,电池突然冒烟,他试图举起冒烟的电池跑出客
北极星储能网获悉,3月3日,温州市住建局公开征求《温州市用户侧电化学储能电站消防技术导则(征求意见稿)》意见。本导则适用于温州市新建、改建或者扩建的额定功率为500kW且额定能量为500kW·h及以上的用户侧固定式电化学储能电站。当电化学储能电站充电功率和放电功率不一致时,以额定放电功率为准
请使用微信扫一扫
关注公众号完成登录
姓名: | |
性别: | |
出生日期: | |
邮箱: | |
所在地区: | |
行业类别: | |
工作经验: | |
学历: | |
公司名称: | |
任职岗位: |
我们将会第一时间为您推送相关内容!