干货 | 通过滑压优化上汽660 MW超超临界机组煤耗降低1克左右-第4页-北极星火力发电网

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在440 MW负荷下共计进行了3个滑压工况的试验，主蒸汽压力从20.32 MPa滑压到17.41 MPa，变化范围约为2.91 MPa，各工况试验主要结果汇总见表5。由T21工况滑压到T22工况后，主蒸汽压降约2.05 MPa，高调门开度从28%开大到39%，高压缸效率提高约4.08%;当进一步滑压至T23工况后，主蒸汽压降约0.86 MPa，高调门已基本全开，高压缸效率达到88.09%，提高了2.10%。

表5440 MW负荷工况滑压试验主要结果

机组热耗率基本随着高调门开度的逐步开大，高压缸效率的逐步提高而逐渐降低的，如图7与8所示。由T21工况滑压到T23工况后，热耗率降低约36.7 kJ/kWh，高压缸效率提高约6.18%。

T23工况的主汽压力值约为17.41 MPa，调门开度平均值约为91%，高压缸效率最高，热耗率也最低，但实际运行中考虑到机组对负荷升降速率的需求，高调门开度不能在全开状态下运行，且此时高调门极易随着主汽压力的微小变化而波动。T22工况主汽压力值为18.27 MPa时，调门开度平均值约为39%，高压缸效率为85.99%，热耗率为7 540.3 kJ/kWh，此时的高调门开度相对较为稳定。综合分析认为，在440 MW负荷下，机组的滑压值取为18.1 MPa(绝对压力)，高调门开度约为40%。

3.1.4330 MW工况试验结果

330 MW负荷工况只完成了1个工况的试验，工况主蒸汽压力为正常运行设定压力。在进行第2个工况时，主蒸汽压力滑压至12.50 MPa左右，高调门开度约39%，此时给水泵汽轮机转速已降至约3 080 r/min(给水泵汽轮机转速不能低于3 000 r/min)，给水泵再循环调门已开至68%，出于安全运行考虑，此工况不再继续进行。根据机组实际运行情况，综合分析认为，在330MW负荷下，机组的滑压值取为13.0 MPa(绝对压力)，高调门开度约为36%。

3.2高压缸效率与高调门开度的分析

高调门GV1和GV2同时开启和关闭且开度一致，补汽阀在额定负荷以下时处于关闭状态。在日常运行工况下，在一定负荷时主汽压力变化导致高调门开度变化，高压缸效率随之变化，如图9所示。在部分负荷下运行时，机组在优化前的高调门开度普遍运行在30%左右，高压缸效率对应约为83%;优化后的高调门开度则运行在40%左右，高压缸效率对应约为86%，高压缸效率平均提高约3%。

图9高压缸效率与高压调门开度的关系

3.3滑压运行曲线优化

通过上述分析，对汽轮机在各负荷下的滑压参数进行优化，如表6所示。在各负荷工况时，目前设定的主蒸汽压力滑压值偏高在0～2.3 MPa之间，高压缸效率较低;优化后高调门的开度均保持在36%～40%之间，此时高压缸效率保持在86%的高效运行区域，机组热耗率降低，折合供电标准煤耗率可下降0.4～1.1 g/kWh，优化后的滑压运行曲线如图10所示。优化后的滑压运行曲线函数为：

式中：y为主蒸汽压力;x为机组负荷，330≤x≤660。

表6机组在各负荷下的滑压参数对比

图10优化试验得出的滑压曲线

3.4变季节下的滑压曲线修正应用

值得注意的是，机组进行滑压优化试验期间的机组背压约为5.0 kPa左右，优化曲线代表了在试验期间平均背压下的机组最优运行状态，而当季节变化引起环境温度等气象条件变化时机组的运行背压将发生变化，从而使得同负荷下的主蒸汽流量将发生变化，如果此时仍然按照试验得出的滑压曲线来运行主汽压力，相应机组的高调门开度会变化，将导致机组运行点偏离优化试验所得出的优化点。因此，在实际运行中应当对滑压曲线进行修正。

在实际运行中，当机组背压受外界影响而比试验期间更高(如夏季)或更低(如冬季)时，可依据“高调门开度不变”的原则，通过设置压力偏置，提高或降低主蒸汽压力的实际运行值，使高调门开度仍然保持在40%左右。

原标题：660 MW超超临界节流调节机组滑压优化试验研究

投稿与新闻线索：陈女士微信/手机：13693626116 邮箱：chenchen#bjxmail.com（请将#改成@）

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